Tomēr šī sakausējuma karstā plastmasas veidošanas procesā ir dažas problēmas. Karstā - deformācijas izturēšanās un divkāršā - fāžu sakausējuma mikrostruktūras evolūcija ir salīdzinoši sarežģīta. Pašreizējā ražošanā, pateicoties nepareizai procesa parametru saskaņošanai un kontrolei, bieži rodas daudzas problēmas, piemēram, plastmasas nestabilitāte, zemas formas precizitāte un vienveidīga mikrostruktūra. Tāpēc ir ļoti svarīgi izpētīt tā augstās temperatūras plastiskās deformācijas izturēšanos.
Lai dziļi izpētītu ti {- 6 5Al - 3 5MO {- 1. 5ZR - 0. 3SI sakausējuma. Dažādos deformācijas apstākļos šī sakausējuma patiesais spriegums - patiesais celma līknes parāda atšķirīgas īpašības. + Fāzes reģionā ar deformācijas temperatūru 1173 - 1273 K patiesās sprieguma - patiesās celma līknes parāda acīmredzamas dinamiskas pārkristalizācijas īpašības. Šajā laikā plūsmas stress strauji palielināsies līdz maksimālajai vērtībai, palielinoties celmam, jo strādājoši sacietē, un pēc tam mēdz samazināties, pateicoties dinamiskas atjaunošanās un dinamiskas pārkristalizācijas mīkstināšanas mehānismu darbības dēļ. Fāzes reģionā ar deformācijas temperatūru 1323K patiesais spriegums - patiesais celma līknes atbilst būtiskajām dinamiskās atveseļošanās veida īpašībām. Plūsmas spriegums vispirms strauji palielinās līdz maksimālajai vērtībai, palielinoties celmam, un pēc tam pakāpeniski samazinās vai mēdz būt stabils.
Tas norāda, ka ti - 6 5Al - 3 5MO - 1. 5ZR - 0. 3SI sakausējuma rezultāts ir konkurences rezultāts starp darba sacietēšanu un dinamisko mīkstināšanu karstā formētā procesā. Karstās deformācijas agrīnajā stadijā dominējošā loma ir darba sacietēšanai; Tā kā karstā plastiskā deformācija progresē, darba sacietēšana un dinamiska mīkstināšana sasniedz līdzsvaru, un pat dinamiskais mīkstināšanas mehānisms var dominēt.
Lai labāk izpētītu plūsmas stresa likumu šī sakausējuma karstā plastiskā deformācijas procesā, konstitutīvās attiecības zem plūsmas stresa tika noteiktas, izmantojot modificēto arrhenius konstitutīvo vienādojumu. Konstruētais arrhenius konstitutīvs vienādojums nesatur celma parametru. Ieviešot vienādojumā attiecīgo materiālu konstantes un celma izpausmes, tiek uzlabota konstitutīvā vienādojuma precizitāte. Salīdzinot modeli - paredzamos datus ar faktiskajiem eksperimentālajiem datiem, tiek atklāts, ka dažādos deformācijas apstākļos arrhenius konstitutīvā vienādojuma prognozēšanas precizitāte kopā ar celmu ir atšķirīga. Ja deformācijas temperatūra ir 1173K un 1273K, konstitutīvais vienādojums parāda salīdzinoši augstu prognozēšanas precizitāti.
Turklāt sakausējuma karstā plastiskā deformācijas izturēšanās tika analizēta, izveidojot karstu darba karti. Balstoties uz dinamiskā materiāla modeli, materiālu uzskata par ne lineāru enerģiju - izkliedējošu ķermeni karstā plastiskā deformācijas procesā, un enerģijas izkliedes - efektivitātes η vērtība tiek aprēķināta, lai atspoguļotu mikrostruktūras deformācijas mehānismus dažādos celma ātrumā un deformācijā - temperatūras diapazonā. Ti - 6 plastiskās deformācijas augstās enerģijas - izkliedes reģioni.
Saskaņā ar karsto darba karti, kas izveidota, pamatojoties uz BABU nestabilitātes kritēriju, šī sakausējuma plastmasas nestabilitātes reģioni ir zemas temperatūras reģions un vidēja un - augstas temperatūras reģioni ar vidējiem un augstiem celma ātrumiem. Enerģijas izkliedes reģioni ar augstākām η vērtībām ir vidēja - un - augstas temperatūras reģioni ar zemu celma ātrumu, un to optimālais karstais - plastmasas - deformācija - Process - parametra logs ir: deformācijas temperatūra 1230 - 1323 K, celma ātrums 0. 1 - 0. 816s⁻ ēr.
Analizējot mikrostruktūru nestabilitātes reģionos karstajā ti {- 6. 5Al - 3. 5MO - 1. 5ZR - 0. Vietējā plastmasas plūsma un adiabātiskās bīdes joslas ir vienādas, tikai vietējās deformācijas pakāpe ir nedaudz mazāka.
Rezumējot, ti {- 6 5al - 3 5MO {- 1. 5ZR - 0. 3SI sakausējumu kopsavilkums. Vadīt nozīmīgumu karstajam šī sakausējuma darba procesam.